摘要(yao)：平衡型(xing)低溫流(liu)量計 可(ke)用于低(di)溫推進(jin)劑的加(jia)注、分配(pei)、輸送等(deng)環節，其(qi)孔闆結(jie)構特征(zheng)是影響(xiang)流量計(ji)性能的(de)關鍵因(yin)素。爲了(le)研究孔(kong)闆倒角(jiao)對平衡(heng)型低溫(wen)流量計(ji)流出系(xi)數、壓力(li)損失系(xi)數和穩(wen)定性的(de)影響，建(jian)立了基(ji)于Mixture多相(xiang)流模型(xing)、Schnerr-Sauer空化模(mo)型和Realizablek-ε湍(tuan)流模型(xing)的CFD數值(zhi)模型，并(bing)結合文(wen)獻中的(de)水翼空(kong)化實驗(yan)和多孔(kong)闆流動(dong)實驗的(de)結果驗(yan)證了模(mo)型的可(ke)靠性。模(mo)拟計算(suan)結果顯(xian)示，開設(she)前倒角(jiao)會增大(da)多孔闆(pan)的流出(chu)系數，減(jian)小壓力(li)損失系(xi)數，但會(hui)增大流(liu)量計測(ce)量時的(de)不穩定(ding)性；45°的前(qian)倒角使(shi)流出系(xi)數由0.674增(zeng)大到0.907，适(shi)當開設(she)前倒角(jiao)可以有(you)效提高(gao)流量計(ji)的工作(zuo)性能。而(er)開設後(hou)倒角對(dui)流量計(ji)性能的(de)影響較(jiao)小。用于(yu)流體流(liu)量的雙(shuang)向測量(liang)時，可對(dui)多孔闆(pan)的前後(hou)端均開(kai)設45°的倒(dao)角。
1引言(yan)
　　孔闆流(liu)量計 因(yin)其結構(gou)簡單、可(ke)靠性高(gao)和流體(ti)适用性(xing)廣等優(you)點，目前(qian)已廣泛(fan)地應用(yong)于石油(you)和化工(gong)等領域(yu)。然而，當(dang)流體流(liu)經孔闆(pan)時會發(fa)生節流(liu)壓降，容(rong)易發生(sheng)空化現(xian)象，此外(wai)也會造(zao)成較大(da)的局部(bu)壓力損(sun)失，這會(hui)對流量(liang)計的性(xing)能和設(she)備安全(quan)帶來影(ying)響。另一(yi)方面，空(kong)間技術(shu)的快速(su)發展對(dui)低溫流(liu)體流量(liang)測量精(jing)度的要(yao)求也越(yue)來越高(gao)［1］。低溫推(tui)進劑的(de)加注、分(fen)配、輸送(song)等環節(jie)都離不(bu)開流量(liang)的精度(du)高測量(liang)。多孔闆(pan)可以平(ping)衡調整(zheng)流場［2］，流(liu)體流經(jing)多孔闆(pan)後受到(dao)的擾動(dong)和壓力(li)損失比(bi)标準孔(kong)闆小，因(yin)而在低(di)溫流體(ti)測量領(ling)域的應(ying)用潛力(li)大。
　　在過(guo)去的幾(ji)十年間(jian)，多孔闆(pan)的研究(jiu)受到大(da)量關注(zhu)，主要集(ji)中于結(jie)構參數(shu)和運行(hang)工況對(dui)其流出(chu)系數和(he)壓力損(sun)失系數(shu)的影。
　　可(ke)以發現(xian)，以前對(dui)多孔闆(pan)流量計(ji)的研究(jiu)多集中(zhong)于常溫(wen)流體，如(ru)空氣和(he)水等，對(dui)應用于(yu)航天推(tui)進技術(shu)領域的(de)低溫流(liu)體等研(yan)究相對(dui)較少。此(ci)外，低溫(wen)流體流(liu)經多孔(kong)闆後易(yi)發生空(kong)化現象(xiang)，在研究(jiu)多孔闆(pan)流量計(ji)适用于(yu)低溫流(liu)體的性(xing)能研究(jiu)時，需要(yao)建立并(bing)驗證考(kao)慮低溫(wen)流體空(kong)化流動(dong)的數值(zhi)模型。同(tong)時，對孔(kong)闆結構(gou)參數的(de)研究多(duo)集中于(yu)孔闆直(zhi)徑比、孔(kong)闆厚度(du)、開孔直(zhi)徑、孔分(fen)布方式(shi)等，很少(shao)涉及到(dao)孔闆倒(dao)角。
　　拟以(yi)低溫流(liu)體液氮(dan)爲介質(zhi)，采用數(shu)值方法(fa)研究孔(kong)闆倒角(jiao)對平衡(heng)型流量(liang)計低溫(wen)流體流(liu)量測量(liang)性能的(de)影響，計(ji)算模型(xing)将考慮(lü)低溫流(liu)體的空(kong)化效應(ying)。
2方法
2.1數(shu)學模型(xing)及驗證(zheng)
　　液氮流(liu)經多孔(kong)闆後，因(yin)節流壓(ya)降，在一(yi)定工況(kuang)下流場(chang)壓力會(hui)小于相(xiang)應溫度(du)下流體(ti)的飽和(he)壓力，誘(you)發空化(hua)，此時流(liu)體流動(dong)
爲氣液(ye)兩相流(liu)。将氣液(ye)兩相看(kan)成混合(he)物單相(xiang)，采用混(hun)合物多(duo)相流模(mo)型求解(jie)連續性(xing)方程、動(dong)量方程(cheng)和能量(liang)方程。基(ji)本控制(zhi)
方程如(ru)下

　　式中(zhong)下标m,l和(he)g分别表(biao)示混合(he)相、液相(xiang)和氣相(xiang);a爲體積(ji)分數;p,v,μ,t,p,T和(he)h分别爲(wei)密度、速(su)度、動力(li)粘度、時(shi)間、壓力(li)、溫度和(he)焓;keff爲有(you)效導熱(re)系數;SE爲(wei)體積熱(re)源;?dr.;爲相(xiang)i的漂移(yi)速度。
　　Schnerr-Sauer空(kong)化模型(xing)已被用(yong)于低溫(wen)流體空(kong)化的數(shu)值計算(suan)［19-20］。其具體(ti)表達式(shi)爲［21］分别(bie)表示氣(qi)泡生成(cheng)、氣泡破(po)裂和飽(bao)和蒸汽(qi)。

　　此外，采(cai)用Realizablek-ε湍流(liu)模型進(jin)行湍流(liu)閉合，它(ta)滿足雷(lei)諾應力(li)的數學(xue)約束，與(yu)實際湍(tuan)流過程(cheng)一緻。與(yu)标準k-ε模(mo)型相比(bi)，改進了(le)湍流粘(zhan)性的計(ji)算，并基(ji)于均方(fang)渦波動(dong)的輸送(song)方程建(jian)立了新(xin)的ε方程(cheng)。對涉及(ji)旋轉、強(qiang)逆壓梯(ti)度下的(de)邊界層(ceng)，分離和(he)回流等(deng)流動，Realizablek-ε模(mo)型可得(de)到較好(hao)的預測(ce)結果。湍(tuan)動能k和(he)湍流擴(kuo)散率ε的(de)輸送方(fang)程爲

是(shi)因平均(jun)速度梯(ti)度生成(cheng)的湍動(dong)能。
　　采用(yong)Hord等［23］的液(ye)氮水翼(yi)空化實(shi)驗283C來驗(yan)證上述(shu)數學模(mo)型在模(mo)拟低溫(wen)流體空(kong)化流動(dong)時的可(ke)靠性。水(shui)翼結構(gou)和計算(suan)域如圖(tu)1所示，且(qie)實驗中(zhong)液氮的(de)進口溫(wen)度爲77.71K，自(zi)由來流(liu)速度爲(wei)14.5m/s，空化數(shu)爲1.8。模拟(ni)中采用(yong)速度進(jin)口和壓(ya)力出口(kou)，y=0處設爲(wei)對稱邊(bian)界條件(jian)，壁面設(she)爲無滑(hua)移壁面(mian)。計算結(jie)果和實(shi)驗結果(guo)的對比(bi)如圖2所(suo)示。水翼(yi)壁面壓(ya)力和溫(wen)度的數(shu)值及随(sui)
位置的(de)變化規(gui)律基本(ben)吻合，考(kao)慮到實(shi)驗誤差(cha)及模拟(ni)對實際(ji)問題的(de)簡化，可(ke)以認爲(wei)數值計(ji)算模型(xing)可以有(you)效地用(yong)于模拟(ni)低溫流(liu)體
的空(kong)化流動(dong)。
　　此外，選(xuan)取Huang等［26］的(de)多孔闆(pan)流動實(shi)驗結果(guo)，來驗證(zheng)數值模(mo)型用于(yu)流體多(duo)孔闆流(liu)動的準(zhun)确性。孔(kong)闆結構(gou)如圖3
所(suo)示，采用(yong)了實驗(yan)中編号(hao)爲No.1的多(duo)孔闆，管(guan)路内徑(jing)D、開孔直(zhi)徑d0、内圈(quan)開孔圓(yuan)心所在(zai)圓的直(zhi)徑d1和外(wai)圈開孔(kong)圓心所(suo)在圓的(de)
直徑d2分(fen)别爲29mm，4mm，11mm和(he)22.6mm，厚度爲(wei)3mm；内圈開(kai)有5個孔(kong)，外圈開(kai)有9個孔(kong)。實驗工(gong)質爲水(shui)，且實驗(yan)在标準(zhun)大氣
壓(ya)和室溫(wen)條件下(xia)開展。模(mo)拟結果(guo)和實驗(yan)結果的(de)對比如(ru)圖4所示(shi)，兩者之(zhi)間的相(xiang)對誤差(cha)在4%範圍(wei)内，從而(er)驗證了(le)數值模(mo)型用于(yu)多
孔闆(pan)流動模(mo)拟的準(zhun)确性。

2.2物(wu)理模型(xing)和網格(ge)劃分
　　多(duo)孔闆結(jie)構如圖(tu)5所示。管(guan)路内徑(jing)D爲50mm，孔闆(pan)厚度t=6.35mm。多(duo)孔闆中(zhong)心有一(yi)個孔；周(zhou)圍孔分(fen)布于直(zhi)徑Dr=30mm的圓(yuan)上，開孔(kong)數目爲(wei)7個，其與(yu)中心開(kai)孔直徑(jing)相同，均(jun)爲d=10mm。控制(zhi)倒角圓(yuan)與孔間(jian)的距離(li)差爲e=1mm。爲(wei)便于區(qu)分不同(tong)倒角的(de)多孔闆(pan)，以α1-α2表示(shi)前倒角(jiao)和後倒(dao)角度數(shu)，分别爲(wei)α1和α2的多(duo)孔闆。多(duo)孔闆上(shang)下遊直(zhi)管段的(de)長度分(fen)别取10D和(he)15D，以保證(zheng)多孔闆(pan)上遊流(liu)動充分(fen)發展，且(qie)下遊靜(jing)壓力得(de)到充分(fen)恢複。對(dui)計算域(yu)進行六(liu)面體網(wang)格劃分(fen)，并對孔(kong)闆附近(jin)區域的(de)網格進(jin)行局部(bu)加密，網(wang)格膨脹(zhang)因子均(jun)小于1.2。劃(hua)分的網(wang)格如圖(tu)6所示。經(jing)過網格(ge)獨立性(xing)考核，計(ji)算中采(cai)用的網(wang)格總數(shu)約爲119萬(wan)。以不倒(dao)角時的(de)多孔闆(pan)爲例，采(cai)用數量(liang)分别爲(wei)687310，1187590和1668615的三(san)種網格(ge)對液氮(dan)流經多(duo)孔闆時(shi)的流出(chu)系數進(jin)行數值(zhi)計算，結(jie)果如圖(tu)7所示。與(yu)1668615的網格(ge)相比，采(cai)用1187590的網(wang)格計算(suan)所得流(liu)出系數(shu)的偏差(cha)小于0.3%。在(zai)保證計(ji)算精度(du)的同時(shi)，爲減小(xiao)運算量(liang)，拟選用(yong)1187590的網格(ge)劃分方(fang)案。計算(suan)域左端(duan)爲速度(du)入口，右(you)端爲壓(ya)力出口(kou)，壁面爲(wei)無滑移(yi)邊界條(tiao)件。

　　基于(yu)CFD軟件ANSYSFLUENT14.5進(jin)行了三(san)維穩态(tai)數值模(mo)拟。壓力(li)速度耦(ou)合采用(yong)Coupled算法，并(bing)采用二(er)階迎風(feng)格式進(jin)行數值(zhi)求解。空(kong)化發生(sheng)時連續(xu)性方程(cheng)和氣相(xiang)組分的(de)收斂标(biao)準設爲(wei)10-3，其餘設(she)爲10-6。
3結果(guo)與讨論(lun)
　　計算中(zhong)選用液(ye)氮爲流(liu)體介質(zhi)（進口溫(wen)度爲77.36K，出(chu)口壓力(li)爲0.2MPa），壁面(mian)絕熱且(qie)無滑移(yi)。通過改(gai)變流體(ti)進口速(su)度，可以(yi)得到不(bu)同雷諾(nuo)數下的(de)流量計(ji)工作性(xing)能。雷諾(nuo)數Re=uD/v，速度(du)u取流體(ti)進口速(su)度，特征(zheng)長度取(qu)管路内(nei)徑D，液氮(dan)的運動(dong)粘度爲(wei)0.001993cm2/s。采用流(liu)出系數(shu)和壓力(li)損失系(xi)數兩個(ge)無量綱(gang)量來表(biao)征多孔(kong)闆流量(liang)計的工(gong)作性能(neng)。流出系(xi)數爲
實(shi)際流量(liang)與理想(xiang)流量的(de)比值［24］，其(qi)表達式(shi)爲


　　式中(zhong)qv爲流體(ti)體積流(liu)量，A爲管(guan)路橫截(jie)面積，Δp爲(wei)節流壓(ya)降；等效(xiao)直徑比(bi)β=（Ah/A）1/2，Ah爲孔闆(pan)總開孔(kong)面積。壓(ya)力損失(shi)系數定(ding)義爲

　　式(shi)中△?是流(liu)體流經(jing)孔闆的(de)永久壓(ya)力損失(shi),模拟中(zhong)取孔闆(pan).上遊1D和(he)下遊6D位(wei)置處的(de)壓力差(cha)。
　　在多孔(kong)闆前端(duan)（與上遊(you)區域相(xiang)連的部(bu)分）開孔(kong)處分别(bie)開設0°，30°，45°和(he)60°的倒角(jiao)，後端不(bu)倒角，多(duo)孔闆流(liu)出系數(shu)C和壓力(li)損失系(xi)數ξ随雷(lei)諾數Re的(de)變化分(fen)别如圖(tu)8和圖9所(suo)示。從圖(tu)中可以(yi)發現，随(sui)着Re的增(zeng)加，孔闆(pan)流出系(xi)數和壓(ya)力損失(shi)系數的(de)變化呈(cheng)現出三(san)個階段(duan)，即不穩(wen)定區、穩(wen)定區和(he)空化區(qu)［10］。以無倒(dao)角時的(de)工況爲(wei)例，三個(ge)階段分(fen)别用I，II和(he)III表示，如(ru)圖8所示(shi)。當Re<1.2544×105，即進(jin)口速度(du)u<0.5m/s時，流量(liang)計處于(yu)不穩定(ding)區，流出(chu)系數随(sui)Re的增大(da)而減小(xiao)，此時影(ying)響流出(chu)系數的(de)流束收(shou)縮系數(shu)和孔闆(pan)總阻力(li)系數會(hui)随Re發生(sheng)變化。當(dang)Re>1.2544×106，即進口(kou)速度u>5m/s時(shi)，流量計(ji)處于空(kong)化區，流(liu)體流經(jing)多孔闆(pan)後因節(jie)流壓降(jiang)而發生(sheng)空化，氣(qi)液兩相(xiang)流動的(de)存在使(shi)流量計(ji)壓降增(zeng)大，造成(cheng)流出系(xi)數的下(xia)降，影響(xiang)流量計(ji)的工作(zuo)性能。此(ci)外，還會(hui)帶來侵(qin)蝕、振動(dong)和噪聲(sheng)等危害(hai)。當1.2544×105<Re<1.2544×106時，流(liu)束收縮(suo)系數和(he)孔闆總(zong)阻力系(xi)數不再(zai)随Re變化(hua)，因而流(liu)出系數(shu)基本不(bu)随Re發生(sheng)變化，此(ci)時流量(liang)計處于(yu)穩定區(qu)。
　　流量計(ji)在正常(chang)工作時(shi)，須處于(yu)中間的(de)穩定區(qu)域，此時(shi)多孔闆(pan)的流出(chu)系數和(he)壓力損(sun)失系數(shu)基本不(bu)随Re發生(sheng)變化。流(liu)出系數(shu)越大，壓(ya)力損失(shi)系數越(yue)小，且穩(wen)定工作(zuo)區域流(liu)出系數(shu)的波動(dong)越小，意(yi)味着流(liu)量計的(de)性能更(geng)優、更穩(wen)定。與無(wu)倒角（0°-0°）的(de)工況相(xiang)比，多孔(kong)闆開設(she)前倒角(jiao)後，流出(chu)系數明(ming)顯增大(da)，且随前(qian)倒角度(du)數的增(zeng)大而升(sheng)高。當倒(dao)角分别(bie)爲0°，30°，45°和60°時(shi)，穩定區(qu)域的平(ping)均流出(chu)系數分(fen)别爲0.674，0.828，0.907和(he)0.942。類似地(di)，多孔闆(pan)壓力損(sun)失系數(shu)随前倒(dao)角度數(shu)的增大(da)而下降(jiang)。
采用标(biao)準差λ1和(he)線性度(du)λ2來評估(gu)多孔闆(pan)流量計(ji)工作區(qu)間（即穩(wen)定區）的(de)穩定性(xing)


　　指标數(shu)值越小(xiao)，表示流(liu)出系數(shu)波動越(yue)小，流量(liang)計的穩(wen)定性越(yue)高。表1列(lie)出了不(bu)同前倒(dao)角時流(liu)量計工(gong)作區間(jian)的穩定(ding)性指标(biao)。由表中(zhong)數據可(ke)以看到(dao)，前倒角(jiao)的引入(ru)會在一(yi)定程度(du)上降低(di)流量計(ji)的穩定(ding)性。
　　多孔(kong)闆前端(duan)不進行(hang)倒角，後(hou)端則分(fen)别有0°，30°，45°和(he)60°的倒角(jiao)時，流出(chu)系數和(he)壓力損(sun)失系數(shu)随Re的變(bian)化分别(bie)如圖10和(he)圖11所示(shi)。開設後(hou)倒角對(dui)多孔闆(pan)流出系(xi)數和壓(ya)力損失(shi)系數的(de)影響較(jiao)小，後倒(dao)角爲60°時(shi)，穩定區(qu)間的平(ping)均流出(chu)系數和(he)壓力損(sun)失系數(shu)分别爲(wei)0.676和13.159，這與(yu)沒有倒(dao)角時的(de)數值0.674和(he)13.173非常接(jie)近。計算(suan)結果表(biao)明，開設(she)後倒角(jiao)會增大(da)流出系(xi)數，降低(di)壓力損(sun)失系數(shu)，且随着(zhe)倒角度(du)數的增(zeng)大影響(xiang)将變小(xiao)。當後倒(dao)角爲30°時(shi)，工作區(qu)間的平(ping)均流出(chu)系數從(cong)0.674變爲0.686，提(ti)高了1.78%；平(ping)均壓力(li)損失系(xi)數由13.173變(bian)爲12.623，降低(di)了3.90%。流量(liang)計工作(zuo)區間流(liu)出系數(shu)的穩定(ding)性指标(biao)如表2所(suo)列。與前(qian)倒角相(xiang)比，後倒(dao)角對流(liu)出系數(shu)穩定性(xing)的影響(xiang)較小。

　　倒(dao)角對多(duo)孔闆工(gong)作性能(neng)的影響(xiang)是通過(guo)改變節(jie)流孔附(fu)近的流(liu)場引起(qi)的。流體(ti)流經多(duo)孔闆後(hou)的永久(jiu)壓力損(sun)失包括(kuo)進口處(chu)的流動(dong)阻力（即(ji)多孔闆(pan)本身造(zao)成的局(ju)部壓力(li)損失）、多(duo)孔闆下(xia)遊區域(yu)流場中(zhong)旋渦運(yun)動消耗(hao)的能量(liang)和管道(dao)内壁面(mian)處的沿(yan)程損失(shi)［13］。沿程損(sun)失不受(shou)倒角的(de)影響，下(xia)面的分(fen)析中将(jiang)不作考(kao)慮。0°-0°，45°-0°和0°-45°三(san)種倒角(jiao)方式下(xia)多孔闆(pan)附近的(de)速度雲(yun)圖和流(liu)線圖如(ru)圖12和圖(tu)13所示。液(ye)氮進口(kou)流速爲(wei)2m/s。


　　沒有倒(dao)角時，流(liu)體從上(shang)遊管路(lu)進入截(jie)面突然(ran)收縮的(de)節流孔(kong)，進口處(chu)流動阻(zu)力大；流(liu)束在節(jie)流孔處(chu)收縮，流(liu)線距壁(bi)面較遠(yuan)，流體流(liu)經節流(liu)孔後形(xing)成的射(she)流速度(du)較高，下(xia)遊壁面(mian)存在較(jiao)長的回(hui)流區域(yu)，流體旋(xuan)渦運動(dong)消耗的(de)能量較(jiao)多。開設(she)前倒角(jiao)後，流體(ti)沿着倒(dao)角進入(ru)節流孔(kong)，緩解了(le)流體在(zai)進入節(jie)流孔時(shi)截面突(tu)然收縮(suo)的過程(cheng)，使流體(ti)沿進口(kou)邊緣轉(zhuan)向時的(de)流動比(bi)較平穩(wen)，流線更(geng)加貼近(jin)壁面，孔(kong)闆截面(mian)與流線(xian)的變化(hua)較爲一(yi)緻，從而(er)減小了(le)進口處(chu)的流動(dong)阻力；此(ci)外，與無(wu)倒角時(shi)相比，開(kai)設前倒(dao)角後射(she)流的速(su)度以及(ji)孔闆下(xia)遊回流(liu)區的長(zhang)度也明(ming)顯縮短(duan)，流體的(de)流動損(sun)失減小(xiao)。而開設(she)後倒角(jiao)對流束(shu)收縮和(he)流速大(da)小的影(ying)響相對(dui)較小，下(xia)遊壁面(mian)附近回(hui)流區的(de)長度略(lue)有縮短(duan)，流體流(liu)經孔闆(pan)後的壓(ya)力損失(shi)略有下(xia)降。


　　爲便(bian)于流體(ti)流量的(de)雙向測(ce)量，對多(duo)孔闆前(qian)後倒角(jiao)均爲45°的(de)工況也(ye)進行了(le)研究，流(liu)出系數(shu)和壓力(li)損失系(xi)數的變(bian)化如圖(tu)14和圖15所(suo)示。相比(bi)于隻開(kai)設前倒(dao)角的工(gong)況，前後(hou)均進行(hang)倒角時(shi)多孔闆(pan)的流出(chu)系數略(lue)有增大(da)，壓力損(sun)失系數(shu)略有下(xia)降。具體(ti)地，流量(liang)計工作(zuo)區間的(de)平均流(liu)出系數(shu)由0.907增大(da)到0.927，平均(jun)壓力損(sun)失系數(shu)由6.403減小(xiao)到6.135。

4結論(lun)
　　采用數(shu)值方法(fa)，研究了(le)多孔闆(pan)倒角對(dui)平衡型(xing)流量計(ji)工作性(xing)能的影(ying)響，主要(yao)結論有(you)：
（1）孔闆開(kai)設前倒(dao)角後，流(liu)出系數(shu)增大，壓(ya)力損失(shi)系數減(jian)小，但前(qian)倒角的(de)引入會(hui)在一定(ding)程度上(shang)增加流(liu)量計流(liu)量測量(liang)時的不(bu)穩定性(xing)。前倒角(jiao)分别爲(wei)0°，30°，45°和60°時，穩(wen)定區域(yu)的平均(jun)流出系(xi)數分别(bie)爲0.674，0.828，0.907和0.942。與(yu)開設前(qian)倒角相(xiang)比，開設(she)後倒角(jiao)對流量(liang)計工作(zuo)性能的(de)影響較(jiao)小。相比(bi)于隻開(kai)設前倒(dao)角的計(ji)算工況(kuang)，前後均(jun)倒角時(shi)流量計(ji)平均流(liu)出系數(shu)略有增(zeng)大，壓力(li)損失系(xi)數略有(you)下降。
（2）倒(dao)角對多(duo)孔闆工(gong)作性能(neng)的影響(xiang)是通過(guo)改變節(jie)流孔附(fu)近的速(su)度分布(bu)和流線(xian)引起的(de)。

　　上述可(ke)用于指(zhi)導平衡(heng)型低溫(wen)流量計(ji)的結構(gou)設計和(he)優化。在(zai)單向流(liu)體流量(liang)測量中(zhong)，開設合(he)适的前(qian)倒角可(ke)以有效(xiao)提高流(liu)量計的(de)工作性(xing)能。在用(yong)于雙向(xiang)流量測(ce)量時，可(ke)對多孔(kong)闆前後(hou)均倒角(jiao)45°。不過，開(kai)設倒角(jiao)在一定(ding)程度上(shang)會增加(jia)孔闆結(jie)構的複(fu)雜程度(du)，進而提(ti)高對加(jia)工精度(du)的要求(qiu)。

以上内(nei)容源于(yu)網絡，如(ru)有侵權(quan)聯系即(ji)删除!